新式自立式煙囪與塔架式鋼煙囪比照

　　2.I比照計劃

　　對兩種布局進行剖析比照時，需別離核算金陵自立式煙囪和與金陵煙囪高度持平的塔架式煙囪。因而先新建一雙筒塔架煙囪模型。其煙囪簡體與金陵煙囪項目[23的筒體一樣。即簡體高度都為240 m，直徑都為7.3ITI，兩筒圓心距離為13.2m，筒體間都由c型環(huán)梁銜接，作為部分加強構(gòu)件。筒體與塔柱經(jīng)過筒體支桿銜接。兩布局模型的詳細尺度如表1所示。

　　在此對兩種煙囪體系給予一樣的荷載取值條件進行剖析核算，并對兩布局同類型桿件取一樣的極限應(yīng)力比(0.95)及其答應(yīng)長細比(150)，經(jīng)過SAP2000軟件的主動優(yōu)選截面功用，得到兩布局的詳細規(guī)劃成果(表I)。

　　2.2布局施加荷載.

　　此處剖析其布局的受力體系，因而只思考其決定性荷載，即自重荷載、風荷載、地震效果、溫度荷. 載，并在布局核算中思考P一△效應(yīng)。

　　2?2?I 風荷載

　　圖2典型的新式自立式煙囪風荷載通常是此類超高型布局的操控荷載。計都由c型環(huán)梁銜接，作為部分加強構(gòu)件。筒體與塔算風荷載時，依照規(guī)范n“3中以下辦法核算：1)別離核算塔架和排煙筒的風荷載;2)風荷載核算時首要思考Wl(0。風)、W2(90。風)、W3(135。風)三種工況(見表l中的圖)。筒體不一樣工況下體型系數(shù)依據(jù)文獻[1―2]的風洞試驗成果和規(guī)范歸納思考斷定，詳細取值見表1。

　　3)設(shè)根本風壓為0.5 kN/m2，地上粗糙度為B類。核算煙囪簡體風荷載時，除了思考順風向荷載外，還需要思考橫風向風振H“j。

　　2.2.2地震效果

　　用反響譜法進行地震效果剖析。取特征周期Tg=O.40 s，地震影響系數(shù)zui大值口。。=o.16，布局阻尼比;一0.02。剖析時除別離思考兩個方向的水平效果外，依據(jù)挺拔布局的特色，還需要剖析豎向地震效果。

　　2.2.3溫度效果

　　鋼內(nèi)筒溫度效果首要是思考煙氣靜壓和煙氣溫差。剖析時別離核算作業(yè)機組正常運轉(zhuǎn)與非正常運轉(zhuǎn)兩種狀況。假定模型都沒有加熱設(shè)備(GGH)，體系正常作業(yè)狀況下進入煙囪的煙氣溫度為40℃左右，體系非正常作業(yè)時的煙囪極限zui高溫度為130℃左右。溫度詳細核算進程參閱DL 5000―1994{火力發(fā)電廠規(guī)劃技術(shù)規(guī)程》[7]。

　　2.2.4荷載組合

　　在剖析核算進程中，思考以下荷載組合。煙囪正常運轉(zhuǎn)：

　　1)1.OS僦- -1.4S眥 S丁x;

　　2)1.2S&-t-1。4S q-SrK;

　　3)1.35SGK 0.28S-t-SrK;

　　4)1.OSGK q-1.3S脒-"F 0.28SwK S丁x;

　　5)1.2S側(cè) 1.35脒 0.28SwK SrK

　　煙囪非正常運轉(zhuǎn)：

　　6)1.OSGK 1.4S訊， 0.28SwK;

　　7)1.2S漲- -1.4STx， 0.28SwK;

　　8)1.35S毹 SⅨ， 0.28Sw,r

　　荷載組合中，S儺為恒荷載規(guī)范值效應(yīng);SWK為風效果規(guī)范值效應(yīng);S似為正常運轉(zhuǎn)時溫度荷載規(guī)范值效應(yīng);S丁x，為非正常運轉(zhuǎn)時溫度荷載規(guī)范值效應(yīng);S脒為地震效果規(guī)范值效應(yīng)。3模型核算成果剖析

　　3.1模態(tài)剖析比照

　　依據(jù)模態(tài)剖析(圖3)可知：塔架式煙囪布局自振周期為橫向T1=2.10 s，縱向Tz=2.00 S，根本周期適中，闡明布局橫向剛度比照合理。n/T，=0.952，布局縱橫兩向周期比照挨近，闡明布局兩方向剛度均勻。新式自立式煙囪布局自振周期橫向為

　　3.2模型位移比照

　　在風荷載規(guī)范值效果下，布局的zui大位移都滿意GB 50051―20026煙囪規(guī)劃規(guī)范》[61中對水平位移的限值△“?！蘃<1/100。自立式煙囪在Wl下的位移與塔架式煙囪不同不大;而在W2、W3下的位移遠大于塔架式煙囪，闡明自立式在y方向剛度遠小于塔架式。依據(jù)每段相對位移(表2)及其多階振型體現(xiàn)可知：兩布局在立面都有剛度驟變點。